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    其中5个试样为铆钉断裂，5个试样为下板断裂，2个试样为铆钉与下板断裂的混合失效模式.TAF接头的下板断裂失效试样SEM图像如图6所示.图6a为下板断口宏观图像，由图6b，c可见清晰的铆钉脚尖部位，下板沿着与铆钉脚尖接触区域发生断裂，机械内锁结构被破坏.观察下板断口界面各区域(图6a中白色方形标注)，微观形貌特征均如图6d所示，呈现出一定的蛇形滑移特征(白色圆形标注)，具有清晰的散乱的撕裂棱及微孔形貌特征，属于典型的韧性断裂.同时由图6b可见，铆钉脚尖与下板接触区域的壁厚明显不足1mm，且该区域为下板大变形区域.由此可推断，TAF接头的疲劳失效，是因为持续的疲劳载荷，使得铆钉脚尖与下板接触区域的基板不断发生细微塑性变形，导致该区域壁厚逐渐变小，进而发生撕裂现象，且沿板宽方向延伸，致使下板完全撕裂，**终呈现为韧性疲劳断裂.TAS接头下板断裂试样的SEM观测结果如图7所示.由图7c可见，下板与铆钉脚尖接触的大变形内锁结构(白色圆形标注)并未遭到破坏，而下板底部已经完全被撕裂.宏观上看，底部区域断口表面较平整光滑，且由前述分析底部区域为TAS接头的薄弱环节，可知底部断裂区域为疲劳源区.图7c白色方形标注区域的微观形貌特征如图7d所示。美国哈克99-6001铆枪头哪家好！宁夏库存HUCK99-6001铆枪头***选择

    图2c中椭圆标注).综合来看，图2a，b，c中异质薄板组合的自冲铆接成形质量合格.通过对比试验获得两种异质薄板搭接形式：TA1-1420和1420-TA1的比较好自冲铆接工艺参数如表2所示，以此分别铆接TAF，TAS和ATF三组接头以备后续研究，各接头搭接长度均为20mm.图2自冲铆接头截面示意图(mm)，预紧压强5MPa，刺穿压强19MPa，整形压强11MPaH4TASTA1-AL1420行程mm，预紧压强5MPa，刺穿压强19MPa，整形压强11MPaH6ATFAL1420-TA1行程mm，预紧压强5MPa，刺穿压强21MPa，整形压强11MPaH4铆接参数2试验过程各组接头的拉伸-剪切试验在美国MTS电液伺服材料试验机LANDMARK100上进行.试验过程参考GB/T2651—2008《焊接接头拉伸试验方法》，设置拉伸速率5mm/min，在试样两端分别加持尺寸25mm×20mm×mm的垫片以减小接头受力不对中导致的影响，对每组接头进行10次重复性试验，获得失效试样如图3所示.通过拉伸-剪切试验获得各组接头的静失效载荷均值依次为TAF接头kN，TAS接头kN，ATF接头kN，基于此对各组接头进行高周疲劳试验.具体疲劳试验方法如下.在单向拉-拉疲劳模式下对接头施加正弦波形载荷，载荷比R=，加载频率f=10Hz；同样在接头两端分别加持尺寸为25mm×20mm×mm的垫片。宁夏库存HUCK99-6001铆枪头***选择美国哈克99-6001铆枪头哪家好。

    国内制造的铆接机机构设计不合理，制造水平低，自动化程度水平较**造的设备刚性、寿命、产品精度也存在问题，国产铆接机未得到市场很好的认可。某轴承企业在生产大型圆柱滚子轴承时采用的是分体式金属实体保持架[6]，在铆接保持架时仍采用的是手动铆接设备，这不仅产生铆接对中性差、出现毛刺等问题，良品率较低，而且也存在安全生产等问题。为解决生产过程中存在的诸多问题，同时提高设备的自动化程度，设计具有铆钉找正功能的铆接机，以替代现有的手动铆接设备。2设计原理铆接工艺目前生产过程中常采用的铆接工艺有：冲压铆接、电热铆接、冷碾铆接等。其中冷碾铆接法使用***，其利用铆杆对铆钉局部加压，并绕中心连续摆动直到铆钉成形的铆接方法，可分为摆碾铆接及径向铆接。摆碾铆接法的铆接头*沿圆周方向摆动碾压。而径向铆接法的铆头运动轨迹是梅花状的，铆头每次都通过铆钉中心点。但径向铆接机结构复杂，维修不方便。相反地，摆碾铆接机结构简单，成本低，可靠性好，能够满足90%以上零件铆接要求。摆辗铆接的优点：（1）铆钉成形力小，*为冲铆的；（2）铆接表面光洁美观，效率高、成本低；（3）无振动、低噪音、低能耗、操作方便安全。

    因此深受车间铆装人员的喜爱。本发明提供一种框架断路器桥形触头铆接夹具及其装配操作方法，提高装配精度，提升产品质量。附图说明图1是图2的a-a剖视结构示意图；图2是本发明的结构示意图；图3是图1中b-b剖视结构示意图。具体实施方式下面通过实施例，并结合附图，对本发明的技术方案作进一步具体的说明。实施例1：如图所示，一种框架断路器桥形触头铆接夹具，包括桥形触头1，还包括底板2，所述的底板2的上部设有二个相间隔分布的夹持装置，所述的夹持装置中设有可拆卸固定的桥形触头1，二个夹持装置间设有冲头铆接装置，所述的冲头铆接装置同步控制二个夹持装置。作为推荐，所述的夹持装置包括设置在底板1上支座3和支撑座4，所述的支座3与支撑座4呈间隔式分布，所述的支座4中设有固定前列5，所述的支撑座4中设有活动前列6，所述的桥形触头1设置在固定前列5与活动前列6间；所述的冲头铆接装置包括活动块7，所述的活动块7通过冲头8向下位移，所述的冲头8带动活动前列6与桥形触头1进行铆接。作为推荐，所述的活动前列6与支撑座4呈活动连接，所述的支撑座4的上端设有可转动的拔叉9，所述的拔叉9的下端与活动前列6的外端呈套接固定。美国哈克99-6001铆枪头；

    呈现出***的类解理河流花样及滑移特征，属疲劳裂纹扩展区.图7b区域可观察到少量疲劳条带及一定数量的韧窝，为混合断口形貌，属疲劳裂纹高速扩展区，即**终断裂区.而对于图7a左侧白色方形标注区域，其微观形貌具有明显的撕裂棱和微孔特征，属典型的韧性断裂.由此可断定，TAS接头由于铆钉硬度提高，铆钉墩粗现象减轻，接头的薄弱部位下移至接头底部；TAS接头裂纹萌生于底部薄弱区域，首先沿板宽方向进行扩展出现疲劳断裂，随后反向延伸至另一侧发生韧性断裂.图6TAF接头下板断裂试样SEM分析，其失效试样的SEM图像如图8所示.ATF接头下板宏观断口图像如图8a所示，可见下板大变形部分几乎完全断裂，与TAF接头的下板断裂部位相似.由图8c可见大变形区域断口表面较为光滑平整，为疲劳源区特征.图8a白色方形标注区域的微观形貌特征如图8d所示，断口上分布着散乱的疲劳条带，且处于不同高度不同方向平面上，属疲劳断裂的基本特征.而图像8b区域靠近基板边缘，微观形貌具有明显的撕裂棱及微孔特征，属韧性断裂.由此可推断，因下板断裂失效的ATF接头，其下板大变形区域因承受持续疲劳载荷而萌生疲劳裂纹并沿板宽向两侧扩展，一侧为疲劳断裂，而另一侧靠近边缘区域为韧性断裂失效。美国HUCK99-6001铆枪头哪家好。河北进口HUCK99-6001铆枪头诚信互利

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    China）Abstract：Sincetheburrsandpooruracyonneutralwhichleadtoalowerqualificationratecausedbymanualoperationduringthcessofrivetinglargebearingretainer，anewkindofhorizontal，doublerivetjs，rollingrivetingandrivetalignmentiposedordingtocalculationonrivetforceandpowersourcewiththeresultsthatφrivet=10mm，Fmin=，forcputationofelectromotorsupportonbyfiniteelementstaticanalysiowsthat，themaximumequivalentstressσmaxandmaximumdeformationatδ：BearingRetainer；RollingRiveting；RivetAlignment；ElectromotorSupport；MaximumDeformation中图分类号：TH16；TH69文献标识码：A文章编号：1001-3997（2017）10-0109-04来稿日期：2017-04-08基金项目：创新研究群体科学基金资助项目（51321004）作者简介：罗琨，（1991-），男，江西抚州人，硕士研究生，主要研究方向：非标准机械设备的研究、设计与制造；王续跃，（1960-），男，辽宁大连人，博士研究生，博士研究生导师，教授，主要研究方向：特种加工和精密加工大中小为什么飞机不用焊接，而是用铆接。宁夏库存HUCK99-6001铆枪头***选择

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